GH625合金是以Mo和Nb為主要強化元素的固體。強化的鎳基變形合金在943K以下具有良好的耐久性。性能、疲勞性能、抗氧化性和耐腐蝕性。GH625金的使用溫度范圍是從低溫到1255K，在這個溫度范圍內。該合金可以保持高強度，并且該合金的強度由鉬和鈮制成。鎳鉻基體中的硬化效應導致不需要該合金。對于沉淀硬化，冷加工可以用來提高合金的強度。

另外，元素的結合也是這種合金有很多強腐蝕環的主要原因。在高溫環境下的耐環境腐蝕性、抗氧化性和抗滲碳性。由于其高強度、優良的可加工性(包括焊接)和優異的性能耐彩色腐蝕的GH625合金廣泛應用于航空、核能、在化學工業和海水環境中得到了廣泛的應用。比如，

的反應反

應器、蒸餾塔和熱交換器等。在核領域。使用GH625合金。核反應堆的堆芯和控制棒組件等。它還用于海洋潛艇輔助推進馬達和飛機推力轉換系統，液壓系統管道和環境控制系統中的熱交換器管道。因為這些零件大部分都是先熱加工完成的。因此，研究這種合金的熱變形行為尤為重要。本實驗采用等溫線。恒應變率壓縮方法。系統地研究了熱力學參數對。研究了流變應力對GH625合金的影響，建立了GH625合金的本構關系。

材料和方法

GH625合金的化學成分(質量分數，%)≤0.10 c，20.00，23.00鉻，≤1.00鈷，8.00，10.00鉬，≤0.40鋁，在中頻下≤0.40Ti，≤5.00Fe，3.15，4.15Nb，其余為Ni在感應爐中進行真空熔煉，鑄造錠坯。合金1423K×24h固溶處理(空冷)，然后用線切割方法加工一個準10mm×15mm的樣品，在兩端留準9.6mm×的。0.2毫米的凹槽，用來裝石墨潤滑劑。減少接觸。表面摩擦，避免不均勻變形。

在感應爐中進行真空熔煉，鑄造錠坯。合金1423K×24h固溶處理(空冷)，然后用線切割方法加工一個準10mm×15mm的樣品，在兩端留準9.6mm×的。0.2毫米的凹槽，用來裝石墨潤滑劑。減少接觸。表面摩擦，避免不均勻變形。

熱模仿實驗在 Gleeble-1500 熱 / 力模仿試驗機0上進行。 變形速率為 0.001 、 0.01 、 0.1 和 1s -1 ，變形溫度為 1223，1373 K ， 真 應變為 0.7 。 Gleeble-1500熱模仿機選用電阻加熱，升溫速率為 10K/s ，升溫至變形溫度后保溫 3min 以使溫度均勻化， 熱變形完成后立即水淬以保留高溫變形安排。 然后將試樣沿緊縮方向切開，分析變形安排。

鎳基高溫合金GH625的真應力-應變曲線真應力

真應變曲線的共同特點是它遵循初始變形。增量應力迅速增加，形變強化。這是隨著變形的增加，位錯發生交滑移和交滑移。軟化不足以補償由位錯密度增加引起的硬化。當應力達到一定值時，變形抗力達到最大，即峰值。對應于應力σp的應變是峰值應變ε p。然后遵循動力學再結晶軟化速率大于硬化速率，應力逐漸減小還原動態再結晶后的晶粒結構和流變學應力不隨變形量變化，即進入穩定變形階段是位錯增殖導致的加工硬化、位錯交滑移和攀移。位錯脫粘等引起的軟化可以達到動態平衡。

變形速率對真應力-真應變曲線的影響

應變速率對流變應力的影響主要取決于塑性金屬在變形過程中硬化和軟化的矛盾是統一的。因此，金屬的臨界剪應力隨著應變速率的增加而增加。這一方面是邊緣帶動更多的位錯同時移動。所以，另一方面是因為要求位錯運動的速度增加。位錯運動的速度與剪應力密切相關。V=V 0 exp(-A/τT)可以用指數函數近似表示，其中0是標準狀態下的位錯運動速度，V是位錯運動速度a。是材料常數τ是剪應力t是溫度。當t是常數時位錯的速度越大，剪應力應該越大。臨界剪應力的增加意味著變形抗力的增加。

圖1顯示了GH625合金在相同變形溫度下的不同應變。可變速率下的真應力-真應變曲線。當變形溫度和變化形狀相同時合金的σp和σs及其隨ε ⅵ增大的對應值p和εs均增加。這是因為變形率低，和恢復。再結晶的軟化效應強于加工硬化。重結晶成核需要很長時間，成核更充分需要更少時間。變量可以動態地重新結晶。當動態復合發生時晶后流動應力基本不隨變形而變化，即進入穩態。舞臺。同時，值得注意的是，如圖1(d)所示，當變形溫度1373K時應變速率為0.001s-1的峰值應力和相應的流變應力大于0.01s-1應變速率下的流變應力。從能量的角度來看，實際塑性變形過程中吸收的能量一部分量轉化為塑性變形熱能。根據變形條件，它可能會消失在周圍介質中。它可能留在變形體內，使溫度升高。這是由于可塑性變形過程中產生的熱量對變形體溫升的影響。這就是所謂的溫度效應變形。速度越高，變形時間越短。熱量損失的機會越少，溫度效應就越大。金屬溫度升高以降低變形阻力。

變形對真應力-真應變曲線的影響

圖2顯示了GH625合金在相同變形速率下的不同變化溫度下的真實應力-應變曲線。可以看出當變形時σp和σs隨著變形溫度的升高而以相同的速率和變形。和εs下降，但εp基本不變。解釋GH625合金的峰值應變主要取決于變形溫度和應變速率。對峰值應變的影響不大。這是因為在不同溫度下變形樣品的原始晶粒尺寸也不同于溫度和微觀結構因素。一起影響合金的再結晶行為。動態再結晶速率隨著晶粒尺寸的增大而減小，因此溫度的升高促進了動態再結晶它被晶粒生長的阻礙作用所抵消。

和εs下降，但εp基本不變。解釋GH625合金的峰值應變主要取決于變形溫度和應變速率。對峰值應變的影響不大。這是因為在不同溫度下變形樣品的原始晶粒尺寸也不同于溫度和微觀結構因素。一起影響合金的再結晶行為。動態再結晶速率隨著晶粒尺寸的增大而減小，因此溫度的升高促進了動態再結晶它被晶粒生長的阻礙作用所抵消。